Оценка промысловых возможностей траулера (Канд. техн. наук Обвинцев А.Л., НПО промрыболовства) (УДК 639.2.081.117.21.004(035))

Тяговые характеристики траулера определяются мощностью главного двигателя, расходуемой на создание силы тяги, и состоянием корпуса судна (обрастание подводной части, осадка при различной загрузке трюмов, коэффициент полезного действия валопровода и винта) .

Используемую мощность главного двигателя можно определить по температуре выхлопных газов, избыточному давлению наддува, максимальному давлению в цикле или расходу топлива по данным теплотехнических испытаний. Теплотехнические параметры, например, БМРТ/2850 из новостроя представлены в табл. 1.

Таблица 1

(Примечание. Скорость свободного хода определена без учета отбора мощности главного двигателя на валогенератор.)

Если известны температура выхлопных газов, избыточное давление наддува и максимальное давление в цикле, а отбор мощности на валогенератор не производится, то по материалам табл. 1 сначала определяют соответствующие значения мощности главного двигателя, а затем по осредненному значению мощности находят ожидаемый расход топлива и скорость свободного хода.

При отборе мощности на валогенератор на первом этапе определяется осредненное значение мощности главного двигателя, затем вводится поправка на вало-генератор, и по новому значению мощности находят расход топлива на создание силы тяги и скорость свободного хода.

Таблица 2

В процессе эксплуатации судна его техническое состояние ухудшается, поэтому при одинаковой мощности пропульсивной установки реальная скорость свободного хода всегда будет меньше скорости свободного хода, приведенной в табл. 1.

В зависимости от мощности главного двигателя, расходуемой на создание силы тяги, и разницы между табличной и реальной скоростями свободного хода судна изменяются и промысловые параметры траловой системы. В качестве промысловых параметров разноглубинного трала рассматриваются скорость траления, расстояние между досками, вертикальное и горизонтальное раскрытия устья, диаметр поперечного сечения трала на стыке канатов и сетей, сила натяжения одного ваера и относительная уловистость трала.

Расчеты проводились на ЭВМ с помощью программ "Трал-1" и "Трал-2" (разработка сотрудников НПО промрыболовства A. Л. Обвинцева и Л. А. Фроловой) и программы VERS (разработка сотрудника АтлантНИРО Ю. В. Зимарева). Расчеты выполнены для трала Р-К-120/1120 пр. 2888 НПО промрыболовства. Результаты расчета можно использовать для анализа работы других конструкций разноглубинных тралов, применяемых на промысле быстроподвижных объектов.

Изменение промысловых параметров разноглубинного трала в зависимости от мощности пропульсивной установки приведено в табл. 2 и от разницы между табличной и реальной скоростью свободного хода при одинаковой мощности главного двигателя - в табл. 3.

Таблица 3

По данным табл. 1-3 можно проводить оперативную оценку промысловых возможностей БМРТ пр. 2850. Например, если мощность главного двигателя, расходуемая на создание силы тяги, составляет 2565 кВт, а разница между табличной (14,1 уз) и реальной (12,1 уз) скоростями равна 2 уз, то по сравнению с судном из новостроя при прочих одинаковых условиях скорость траления уменьшится на 0,52 уз, расстояние между досками - на 1,2 м, вертикальное раскрытие устья возрастет на 5,7 м, горизонтальное раскрытие уменьшится на 1,1 м, диаметр поперечного сечения трала на стыке канатов и сетей возрастет на 0,9 м, сила натяжения одного ваера уменьшится на 18,8 кН. При этом относительная уловистость трала составит 94,4 %.